四、吸收塔的调节和操作型计算 吸收塔的操作和调节一般是为了满足气相工艺要求。 如来自前一工序的气体入塔条件发生改变或后一工序 对气体出塔浓度等参数有新的要求时，吸收塔操作必 须进行相应的调节。 调节手段：通常采取改变吸收剂入塔参数(L,X2,t2)
四、吸收塔的调节和操作型计算 吸收塔的操作和调节一般是为了满足气相工艺要求。 如来自前一工序的气体入塔条件发生改变或后一工序 对气体出塔浓度等参数有新的要求时，吸收塔操作必 须进行相应的调节。 调节手段：通常采取改变吸收剂入塔参数( L, X2 , t2 )
1.增大吸收剂用量 >L个，/V个，操作线斜率个 >当气、液入塔浓度Y,和X 不变时，出口气体Y?↓，吸 收率增大。由物料衡算，操作 Y 线由T线变为线，液相出口 f Y (L>(L 浓度X1↓。 >吸收剂L增大，还要考虑吸 收剂再生设备的能力。 >如果吸收剂用量增大过多 Y, 使再生不良或冷却不够，吸收 0 X2 XX 剂进塔浓度X,和温度七，都可 能升高，这两者都会造成传质 推动力下降，冲抵了吸收剂用 量增大的作用
L ，L/V ，操作线斜率 。 当气、液入塔浓度 Y1 和 X2 不变时，出口气体 Y2 ，吸 收率增大。由物料衡算，操作 线由Ⅰ线变为Ⅱ线，液相出口 浓度 X1 。 Y X o Ye=f(X) II Y1 X X1 2 Y2 I X! ’ Y2 ’ (L/V)II > (L/V)I 1. 增大吸收剂用量 吸收剂 L 增大，还要考虑吸 收剂再生设备的能力。 如果吸收剂用量增大过多， 使再生不良或冷却不够，吸收 剂进塔浓度 X2 和温度 t2 都可 能升高，这两者都会造成传质 推动力下降，冲抵了吸收剂用 量增大的作用
2.降低吸收剂入口含量 >降低吸收剂入塔浓度，若 Y和/V不变，操作线向 Y (L/VI=(L/V) Yf凶 Y 上平移，传质推动力增大。 >当吸收剂入塔浓度由X2 降至X'时，液相出塔浓 Y2 度将由X降至X',气体 X 出塔浓度降至？'，分离 X2'X2 X XI 程度增大
降低吸收剂入塔浓度，若 Y1 和 L/V 不变，操作线向 上平移，传质推动力增大。 当吸收剂入塔浓度由 X2 降至 X2 ’ 时，液相出塔浓 度将由 X1 降至 X1 ’ ，气体 出塔浓度降至 Y2 ’ ，分离 程度增大。 Y X o Ye=f(X) II Y1 X1 X2 Y2 I X! ’ Y2 ’ (L/V)II = (L/V)I X2 ’ 2. 降低吸收剂入口含量
3.降低吸收剂温度 >降低吸收剂入塔温度t2,改变了物系的平衡关 系，气体溶解度增大，平衡线下移。 >当气、液进塔浓度Y、X2以及液气比不变时， 气体出塔浓度Y,降低，分离程度增加。 适当调节上述三个参数均可强化吸收传质过程， 提高分离程度。但实际生产过程的影响因素较多， 对具体问题要作具体分析
3. 降低吸收剂温度 降低吸收剂入塔温度 t2，改变了物系的平衡关 系，气体溶解度增大，平衡线下移。 当气、液进塔浓度 Y1、X2 以及液气比不变时， 气体出塔浓度 Y2降低，分离程度增加。 适当调节上述三个参数均可强化吸收传质过程， 提高分离程度。但实际生产过程的影响因素较多， 对具体问题要作具体分析
4.吸收剂再循环 设吸收剂再循环量与 LAp X2' L,X2 新鲜吸收剂加入量L ,y2+ 的比值为0，两股吸收 L',X 剂混合后浓度为X2', 由吸收剂混合前后的 V,Y1+ 物料衡算可得 LspX: E=ax+水 1+0
' 1 2 2 1 X X X 设吸收剂再循环量与 新鲜吸收剂加入量 L 的比值为 ，两股吸收 剂混合后浓度为X2 ’ ， 由吸收剂混合前后的 物料衡算可得 V, Y1 V, Y2 LM, X1 LM, X2 ’ L’, X1 L, X2 4. 吸收剂再循环