§2-4通过肋片的导热（续） Φ=hA-th(m) m 2肋效率— 说明了什么情况下能增强换热？ 为了从散热的角度评价加装肋片后换热效果，引进肋效率 实际散热量Φ 肋效率 假设整个肋表面处于肋基温度下的散热量Φ。 0th(mH) n=m th(mH) hPHO mH hP h2 2h m= → VAA mMs 2H=2δ H 201166→P≈21
2012-10-19 1 §2-4 通过肋片的导热 (续) 2 肋效率——说明了什么情况下能增强换热？ 为了从散热的角度评价加装肋片后换热效果，引进肋效率 0 Φ Φ 实际散热量 肋效率＝ 假设整个肋表面处于肋基温度下的散热量 mH mH hPH mH m hP th( ) th( ) 0 0 f = = θ θ η l >> δ ⇒ P ≈ 2l A c hP m λ = ⇒ 2 2 3 2 H H h H l h l H A hP mH λ c λ δ λδ = = = th( ) 0 mH m hP Φ = θ ⋅
5 δH=A 肋片的纵截面积 -油4-风点 3 h 3 可见，门与参量 H2 有关，其关条曲线如图2一14所示。 元A 这样，矩形直肋的散热量可以不用(2-38)计算，而直接用图2一14查出 门然后，散热量Φ=门·h(PH)(t。-to) 影响肋片效率的因素：肋片材料的热导率入、肋片表面与周围介 质之间的表面传热条数、肋片的几何形状和尺寸(P、A、H) 2012-10-19 2
2012-10-19 2 2 3 2 1 3 2 2 2 H A h H H h mH L = = λδ λ δ H = AL 肋片的纵截面积 2 3 2 1 H A h L λ 影响肋片效率的因素：肋片材料的热导率 λ 、肋片表面与周围介 质之间的表面传热系数 h、肋片的几何形状和尺寸（P、A、H） 可见， 与参量 有关，其关系曲线如图2－14所示。 这样，矩形直肋的散热量可以不用(2-38)计算，而直接用图2－14查出 然后，散热量 ηf ( ) ( ) f 0 − ∞ Φ =η ⋅ h ⋅ PH ⋅ t t ηf AL Ac
肋片热阻 Φ ≠ hA0o Φ=nhAe R ΦnehA nrhA 2012-10-19 3
2012-10-19 3 0 f θ η hA Φ = 肋片热阻 Φ =ηf hAθ 0 hA hA Rf f 0 f 0 0 1 η θ η θ θ = = Φ =
肋面总效率 肋壁面积：A。=A+A2 two 稳态下换热情况的热平衡方程： D=hA (two-tpo)+hony4 (two-tno) two-tfo 1 A hnn。A。 肋面总 (4+n54)∠ 效率 7。= A 2012-10-19 4
2012-10-19 4 肋面总效率 肋壁面积： Ao = A1 + A2 稳态下换热情况的热平衡方程： 1 2 () () 1 o wo fo o f wo fo wo fo oo o hA t t h A t t t t h A η η Φ= − + − − = o f o A (A A ) 1 η 2 η + = 肋面总 效率 A1 A2 Ai twi two
In-Class Problems 如右图所示的等载面直肋，可以 假设为一维稳态导热，问： (1)是否肋片一定能增强换热？ (2)如果不能，依据是什么？ h,too nA>Ao 换热增强 Omnnnmn. =1- to h,too 2012-10-19 5
2012-10-19 5 In-Class Problems 如右图所示的等截面直肋，可以 假设为一维稳态导热，问： （1）是否肋片一定能增强换热？ （2）如果不能，依据是什么？ η f A > A0 换热增强